- энергия сгорания ПГФ, образующейся из пролитой на твердую поверхность (пол, поддон, грунт и т.п.) ЖФ за счет тепло- и массообмена с окружающей средой (с подстилающей поверхностью и воздухом), кДж:
, (11) где
, (12)
(13) здесь
температура подстилающей поверхности (пола, поддона, грунта и т.п.), K;
= 3,14
, (14) где
, где
- давление насыщенного пара при расчетной температуре
, в качестве которой принимается максимальная из двух температур - температуры воздуха и температуры жидкости в проливе, кПа. Значение безразмерного коэффициента
, учитывающего влияние скорости и температуры воздушного потока над поверхностью (зеркало испарения) жидкости, принимается по таблице N 1. Таблица N 1 Значения коэффициента
Для скоростей ветра более 1 м/с величина
принимается равной при 1 м/с, при температуре воздуха
над зеркалом испарения более 35 °C величина
принимается равной при
= 35 °C, при температуре воздуха
над зеркалом испарения менее 10 °C величина
принимается равной при
= 10 °C. Время испарения (время контакта жидкости с поверхностью пролива, принимаемое в расчет) принимается равным максимальному значению путем сравнения двух величин - характерного времени формирования взрывоопасного облака (времени достижения максимальной массы во взрывоопасных пределах) и характерного времени формирования облака для кипящих жидкостей (это величина полагается равной утроенному времени выравнивания скоростей кипения и испарения за счет действия ветра) по формуле:
, (15) где:
- расстояние, на котором ПГФ, дрейфующая от пролива площадью
и скоростью эмиссии mи (рассчитанной по формуле (14)), рассеивается до концентрации 0,5НКПР, м, отсчитывается от надветренной стороны, м;
- скорость воздушного потока над зеркалом испарения, принимаемая равной 1 м/с. Ориентировочно значение
может определяться по таблице N 2. Таблица N 2 Зависимость массы ПГФ пролитой жидкости от температуры ее кипения при
= 180 с Для конкретных условий, когда площадь твердой поверхности пролива жидкости окажется больше или меньше 50 м2 (
50), производится пересчет массы испарившейся жидкости по формуле
. (16)
| Скорость воздушного потока над зеркалом испарения, м/с | Значение коэффициента рис. 44 при температуре воздуха в помещении над зеркалом испарения рис. 85 , °C | | | | |
|---|
| 10 | 15 | 20 | 30 | 35 | |
| 0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
| 0,1 | 3,0 | 2,6 | 2,4 | 1,8 | 1,6 |
| 0,2 | 4,6 | 3,8 | 3,5 | 2,4 | 2,3 |
| 0,5 | 6,6 | 5,7 | 5,4 | 3,6 | 3,2 |
| 1,0 | 10,0 | 8,7 | 7,7 | 5,6 | 4,6 |
| Значение температуры кипения жидкой фазы рис. 89 , °C | Масса парогазовой фазы рис. 90 , кг (при рис. 91 = 50 м2) | | | | |
| Выше 60 | < 10 | | | | |
| От 60 до 40 | 10 - 40 | | | | |
| От 40 до 25 | 40 - 85 | | | | |
| От 25 до 10 | 85 - 135 | | | | |
| От 10 до -5 | 135 - 185 | | | | |
| От -5 до -20 | 185 - 235 | | | | |
| От -20 до -35 | 235 - 285 | | | | |
| От -35 до -55 | 285 - 350 | | | | |
| От -55 до -80 | 350 - 425 | | | | |
| Ниже -80 | > 425 | | | | |
Главный инженер
- сумма энергий адиабатического расширения А (кДж) и сгорания ПГФ, находящейся в блоке, кДж: 
; 
(2) Для практического определения энергии адиабатического расширения ПГФ можно воспользоваться формулой: 
, (3) где 
. 
, (4) где 
; 
; 
. При избыточных значениях P < 0,07 МПа и PV' < 0,02 МПа·м3 энергию адиабатического расширения ПГФ (А) ввиду малых ее значений в расчет можно не принимать. Для многокомпонентных сред значения массы и объема определяются с учетом процентного содержания и физических свойств составляющих эту смесь продуктов или по одному компоненту, составляющему наибольшую долю в ней.
энергия сгорания ПГФ, поступившей к разгерметизированному участку от смежных объектов (блоков), кДж: 
(5) Для i-го потока 
, (6) где 
, при избыточном Р 
0,07 МПа 
.
- энергия сгорания ПГФ, образующейся за счет энергии перегретой ЖФ рассматриваемого блока и поступившей от смежных объектов за время 
, кДж: 
(7) Количество ЖФ, поступившей от смежных блоков: 
, (8) где 
- в зависимости от реальных свойств ЖФ и гидравлических условий принимается в пределах 0,4 - 0,8; 
P - избыточное давление истечения ЖФ. При расчетах скоростей истечения ПГФ и ЖФ из смежных систем к аварийному блоку допускается использовать и другие расчетные формулы, учитывающие фактические условия действующего производства, в том числе гидравлическое сопротивление систем, из которых возможно истечение.
- энергия сгорания ПГФ, образующейся из ЖФ за счет тепла экзотермических реакций, не прекращающихся при разгерметизации, кДж: 
, (9) где 
- принимается для каждого случая исходя из конкретных регламентированных условий проведения процесса и времени срабатывания отсечной арматуры и средств ПАЗ, с.
- энергия сгорания ПГФ, образующейся из ЖФ за счет теплопритока от внешних теплоносителей, кДж: 
, (10) Значение 
(кДж/с) может определяться с учетом конкретного теплообменного оборудования и основных закономерностей процессов теплообмена (
) по разности теплосодержания теплоносителя на входе в теплообменный элемент (аппарат) и выходе из него: 
или 
, где 
- секундный расход греющего теплоносителя; 
- удельная теплота парообразования теплоносителя, а также другими существующими способами.
. (17)
технологического блока находится расчетным методом по формуле 
. (18) По значениям относительных энергетических потенциалов